Este trabalho foi financiado pela Israel Science Foundation, grant # 306/15.

1. preparação do sistema
<ol><li>Encha o tanque com água da torneira até uma profundidade de cerca de 20 cm para satisfazer a condição de águas profundas; Limpe a superfície da água de quaisquer contaminantes que possam afectar a tensão superficial.</li>
	<li>Posição a carruagem de instrumento para a busca do desejado.<ol>
<li>Monte o tubo de Pitot e posicione-o no centro da parte da seção de teste de fluxo de ar.</li>
		<li>Monte o medidor de onda num palco vertical controlado por computador para permitir sua calibração estática.</li>
	</ol>
</li>
	<li>Posição o assembly LSG a busca desejada e a distância lateral de cerca de 7 cm de calibre da onda, para eliminar a interferência da onda bitola assembly com o caminho óptico. Nota: O uso de uma cortina opaca é recomendado para evitar a exposição do PSD para luz ambiente, bem como para proteger o ambiente de reflexões espúrias do feixe de laser.<ol>
<li>Ajustar o laser posicionado abaixo do tanque de água, para que o feixe é direcionado verticalmente e concentrar o feixe.</li>
		<li>Posição da lente de fresnel dentro da seção de teste mais alta possível acima da superfície da água para minimizar a perturbação da lente do fluxo de ar.</li>
		<li>Certifique-se que o feixe de laser desviado a lente na sua parte central nas condições extremas de vento planejado na sessão experimental.</li>
		<li>Montar a tela difusiva exatamente no plano focal da lente e, em seguida, verifique o alinhamento horizontal e vertical de tela e a lente.</li>
		<li>Certifique-se de que quaisquer dois feixes de laser vertical paralelo bater a tela difusiva exatamente no centro, quando a superfície da água é ainda. Nota: Isso pode ser testado usando dois lasers idênticos posicionados a alguma distância do outro.</li>
		<li>Posição do PSD, certificando-se de que toda a área da tela difusiva está dentro da área efetiva do detector. Realize a focagem da lente PSD ajustando as configurações de lente para a distância real entre a lente e a tela.</li>
	</ol>
</li>
</ol>2. calibração e funcionamento de sensores
<ol><li>
Calibração do indicador da onda
	<ol>
<li>Realizar a calibração do medidor de onda para cada local de medição e cada velocidade de vento máximo esperado no prazo experimental.<ol>
<li>Defina a posição vertical do sensor para que o nível médio da água é aproximadamente no meio do comprimento dos fios sensoriamento.</li>
			<li>Definir a velocidade do ventilador para o valor desejado e permitir que o vento a soprar constantemente por um tempo suficientemente longo (2-3 min).</li>
			<li>Usando um osciloscópio, ajustar manualmente a sensibilidade, ganho e o deslocamento da onda bitola usando a unidade de condicionador para garantir que os valores de tensão correspondente para a mais alta crista e a calha menor que esperado no campo de onda estão dentro do intervalo da / D conversor (+ /-10 V).</li>
			<li>Desligar o ventilador durante alguns minutos, até que a superfície da água se torna completamente intacta.</li>
			<li>Verificar se o comprimento submerso dentro crista máxima esperada e valores de calha movendo a onda calibre verticalmente.</li>
			<li>Executar a calibração automática da bitola onda usando uma rotina sob medida na água ainda submergindo a bitola em um número de profundidades especificados e gravar a saída de tensão média durante 5 s para cada profundidade.</li>
			<li>Cabe uma calibração quadrática polinomial para os dados gravados para obter a dependência H(V), onde H é a profundidade de submersão (correspondente a elevação instantânea da superfície), em função da tensão de saída Vde calibre.</li>
			<li>Verificar visualmente a qualidade da calibração equipada polinomial (Figura 3).</li>
		</ol>
</li>
	</ol>
</li>
</ol><img alt="Figure 3" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56480/56480fig3.jpg"> Figura 3. Curva de calibração do indicador da onda. <a href="http://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56480/56480fig3large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a>
<ol start="2"><li>
Calibração e ajuste de LSG
	<ol>
<li>Verificar o desempenho da LSG após cada deslocamento do conjunto do sensor.<ol>
<li>Usando um prisma óptico Cunha colocado sobre uma folha de vidro horizontal, desvie o feixe de laser em relação ao eixo óptico simulando uma inclinação de superfície de água conhecido.</li>
			<li>Amostra do PSD saídas do desvio laser do ponto na tela difusiva usando um osciloscópio ou um programa de aquisição de dados personalizados.</li>
			<li>Calcular o ângulo de deflexão do feixe e a inclinação da coordenada local do feixe do laser coordenadas medidos; Compare o resultado com o ângulo de cunha conhecido.</li>
			<li>Repita o procedimento para vários ângulos de deflexão, utilizando um ou mais prismas. Nota: Prismas cunha com ângulos de deflexão, que variam de 2,5 ° a 17,5 ° foram utilizadas; Se o teste falhar devido ao desalinhamento do PSD com a tela difusiva, ajuste o PSD manualmente, para corrigir para desalinhamento. Este procedimento é realizado manualmente usando um estágio da tradução horizontal 2D e um nível e é muito demorado.</li>
		</ol>
</li>
		<li>
Verificação da linearidade do procedimento de calibração e PSD
		<ol>
<li>Coloque uma grade igualmente espaçado que foi impresso em uma folha transparente na tela difusiva e prepare-a para que seus eixos, x e y, estão alinhados com o down e transversais direções de vento, respectivamente (Figura 4). Nota: A grade facilita a dirigir o feixe de laser para os locais desejados na tela difusiva convenientemente e com precisão usando um conjunto de prismas ou movendo o laser abaixo do ecrã difusiva nas direções ao longo-vento e vento lateral.</li>
			<li>Usando o conjunto de prismas, desvie o feixe de laser vertical para obter múltiplas posições radiais do laser do ponto na tela difusiva, mantendo um ângulo azimutal constante. Nota: A resolução de 1 cm e raio máximo de 7 cm são usados para cada um dos 9 ângulos azimutal.</li>
			<li>Mover o ponto do laser para várias posições no x-direção, mantendo y coordenar constante, mudar a direção do movimento de ye continuar x constante. Nota: Gama e resolução usados são semelhantes da seção anterior.</li>
			<li>Colete cerca de 50 pontos na grelha em cada calibração. Nota: As coordenadas de ponto de feixe de laser são adquiridas pelo PSD e avaliaram utilizando um osciloscópio de dois canais padrão ligado ao PSD.<ol>
<li>Para cada direção, uso linear ajuste dos dados para produzir os coeficientes de calibração para converter as coordenadas do feixe de laser no sensor do PSD para as coordenadas correspondentes na tela difusiva. Nota: Um exemplo de calibração o PSD é plotado na Figura 5 para um conjunto de pontos de tomadas ao longo da linha central da seção de teste. A resposta do sensor e assim, os coeficientes de calibração, é quase idêntica em todas as direções, quando os eixos da tela difusiva e o sensor são alinhados corretamente. A grade facilita o processo de calibração, permitindo uma fácil determinação das coordenadas do laser encosta na tela difusiva.</li>
			</ol>
</li>
		</ol>
</li>
	</ol>
</li>
</ol><img alt="Figure 4" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56480/56480fig4.jpg"> Figura 4. A grade de tela difusiva. A grade facilita a dirigir o feixe de laser para os locais desejados na tela difusiva convenientemente e com precisão, usando um conjunto de prismas ou movendo o laser abaixo do ecrã difusiva ao longo-vento e direções de vento <a href="http://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56480/56480fig4large.jpg" target="_blank">, por favor clique aqui para Ver uma versão maior desta figura.</a>
<img alt="Figure 5" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56480/56480fig5.jpg"> Figura 5. Curva de calibração do PSD. A figura demonstra que a tradução do PSD saída de tensões para coordenadas produz resultados adequados. <a href="http://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56480/56480fig5large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a>
3. procedimento e aquisição de dados
Nota: Consulte a complementar Figura 1 para a interface de usuário usada nas etapas a seguir.
<ol><li>Ajustar a frequência de ventilador usando uma interface de usuário do programa custom-built. Nota: Quase gradual aumento da velocidade do vento sobre a superfície de água inicialmente imperturbado foi aplicado, seguido por uma taxa de fluxo de ar constante para uma duração prescrita (120 s), e um quase impulsivo desligado do ventilador.</li>
	<li>Determine o número de taxas de fluxo diferentes vento constante e as configurações necessárias ventilador.</li>
	<li>Ajuste as configurações de transdutor de pressão para a esperada gama de variações de pressão dinâmica detectado pelo Tubo Pitot.</li>
	<li>Certifique-se que no início de cada realização, sem vento, e a superfície da água é imperturbável (espelho liso). Inicie a aquisição de dados sincronicamente com a operação do ventilador.</li>
	<li>Gravar a elevação instantânea da superfície, componentes de superfície inclinação ao longo- e direções de vento lateral, o Pitot tube saída monitorando a velocidade do vento média U, e a variação de tensão do controlador de ventilador para a amostragem prescrita taxa ( 300 Hz/canal foram usados). Nota: A tensão da onda-bitola adquirida pelo programa é convertida automaticamente para a elevação da superfície através dos coeficientes de calibração do ajuste apresentado na Figura 3.</li>
	<li>Continue a amostragem por tempo suficiente gravar o campo de onda decadente após o desligamento do ventilador.</li>
	<li>Após a conclusão da amostragem, certifique-se que o procedimento experimental automático permite tempo suficiente (dependendo do sistema) para trazer a superfície da água à condição intacta antes do início da próxima execução.</li>
	<li>Salve todos os dados gravados para processamento posterior.</li>
	<li>Execute o número prescrito de realizações (geralmente 100 execuções independentes foram encontradas suficientes).</li>
	<li>Calcule os parâmetros ensemble-a média dos dados gravados, como uma função do tempo decorrido desde o início do soprador.</li>
	<li>Repita todo o procedimento para a configuração próxima do soprador correspondente à velocidade de vento alvo selecionado na seção de teste.</li>
</ol>

<ol>
	<li>Sir William Thomson, F. R. S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Hydrokinetic+solutions+and+observations.">Hydrokinetic solutions and observations.</a> Philosophical Magazine. 42, 362-377 (1871).</li><li>Jeffreys, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=On+the+formation+of+water+waves+by+wind.">On the formation of water waves by wind.</a> Proc. Roy. Soc. London Ser. A. 107, 189-206 (1925).</li><li>Miles, J. W. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=On+the+generation+of+surface+waves+by+shear+flows.">On the generation of surface waves by shear flows.</a> J. Fluid Mech. 3 (2), 185-204 (1957).</li><li>Phillips, O. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=On+the+generation+of+waves+by+turbulent+wind.">On the generation of waves by turbulent wind.</a> J. Fluid Mech. 2 (5), 417-445 (1957).</li><li>Plate, E. J., Chang, P. C., Hidy, G. M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Experiments+on+the+generation+of+small+water+waves+by+wind.">Experiments on the generation of small water waves by wind.</a> J. Fluid Mech. 35 (4), 625-656 (1969).</li><li>Mitsuyasu, H. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=On+the+growth+of+the+spectrum+of+wind-generated+waves+I.">On the growth of the spectrum of wind-generated waves I.</a> Rep. Res. Inst. Appl. Mech., Kyushu Univ. 16 (55), 459-482 (1968).</li><li>Toba, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Local+balance+in+the+air-sea+boundary+processes,+I.+On+the+growth+process+of+wind+waves.">Local balance in the air-sea boundary processes, I. On the growth process of wind waves.</a> J. Oceanog. Soc. Japan. 28, 109-120 (1972).</li><li>Toba, Y. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Local+balance+in+the+air-sea+boundary+processes.+III.+On+the+spectrum+of+wind+waves.">Local balance in the air-sea boundary processes. III. On the spectrum of wind waves.</a> J. Oceanogr. Soc. Japan. 29, 209-220 (1973).</li><li>Hara, T., Bock, E. J., Donelan, M. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Frequency-wavenumber+spectrum+of+wind-generated+gravity-capillary+waves.">Frequency-wavenumber spectrum of wind-generated gravity-capillary waves.</a> J. Geoph. Res. 102, 1061-1072 (1997).</li><li>Caulliez, G., Gu&#233;rin, C. -. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Higher-order+statistical+analysis+of+short+wind+wave+fields.">Higher-order statistical analysis of short wind wave fields.</a> J. Geophys. Res. 117, C06002 (2012).</li><li>Mitsuyasu, H., Rikiishi, K. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=The+growth+of+duration-limited+wind+waves.">The growth of duration-limited wind waves.</a> J. Fluid Mech. 85, 705-730 (1978).</li><li>Kawai, S. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Generation+of+initial+wavelets+by+instability+of+a+coupled+shear+flow+and+their+evolution+to+wind+waves.">Generation of initial wavelets by instability of a coupled shear flow and their evolution to wind waves.</a> J. Fluid Mech. 93 (4), 661-703 (1979).</li><li>Waseda, T., Toba, Y., Tulin, M. P. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Adjustment+of+wind+waves+to+sudden+changes+of+wind+speed.">Adjustment of wind waves to sudden changes of wind speed.</a> J. Oceanography. 57, 519-533 (2001).</li><li>Uz, B. M., Hara, T., Bock, E. J., Donelan, M. A. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Laboratory+observations+of+gravity-capillary+waves+under+transient+wind+forcing.">Laboratory observations of gravity-capillary waves under transient wind forcing.</a> J. Geophys. Res.: Oceans. 108 (C2), (2003).</li><li>Hwang, P. A., Wang, D. W. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Field+measurements+of+duration-limited+growth+of+wind-generated+ocean+surface+waves+at+young+stage+of+development.">Field measurements of duration-limited growth of wind-generated ocean surface waves at young stage of development.</a> J. Phys. Oceanogr. 34 (10), 2316-2326 (2004).</li><li>Hwang, P. A., Garc&#237;a-Nava, H., Ocampo-Torres, F. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Observations+of+wind+wave+development+in+mixed+seas+and+unsteady+wind+forcing.">Observations of wind wave development in mixed seas and unsteady wind forcing.</a> J. Phys. Oceanogr. 41, 2340-2359 (2011).</li><li>Liberzon, D., Shemer, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Experimental+study+of+the+initial+stages+of+wind+waves'+spatial+evolution.">Experimental study of the initial stages of wind waves' spatial evolution.</a> J. Fluid Mech. 681, 462-498 (2011).</li><li>Miles, J. W. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=On+generation+of+surface+waves+by+shear+flows.+Part+2.">On generation of surface waves by shear flows. Part 2.</a> J. Fluid Mech. 6 (4), 568-582 (1959).</li><li>Plant, W. J. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=A+relationship+between+wind+stress+and+wave+slope.">A relationship between wind stress and wave slope.</a> J. Geophys. Res. 87, 1961-1967 (1982).</li><li>Zavadsky, A., Shemer, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Characterization+of+turbulent+air+flow+over+evolving+water-waves+in+a+wind-wave+tank.">Characterization of turbulent air flow over evolving water-waves in a wind-wave tank.</a> J. Geophys. Res. 117, C00J19 (2012).</li><li>Zavadsky, A., Liberzon, D., Shemer, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Statistical+analysis+of+the+spatial+evolution+of+the+stationary+wind+wave+field.">Statistical analysis of the spatial evolution of the stationary wind wave field.</a> J. Phys. Oceanogr. 43, 65-79 (2013).</li><li>Zavadsky, A., Benetazzo, A., Shemer, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=On+the+two-dimensional+structure+of+short+gravity+waves+in+a+wind+wave+tank.">On the two-dimensional structure of short gravity waves in a wind wave tank.</a> Phys. Fluids. 29 (1), 016601 (2017).</li><li>Zavadsky, A., Shemer, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Investigation+of+statistical+parameters+of+the+evolving+wind+wave+field+using+Laser+Slope+Gauge.">Investigation of statistical parameters of the evolving wind wave field using Laser Slope Gauge.</a> Phys. Fluids. 29 (5), (2017).</li><li>Zavadsky, A., Shemer, L. <a target="_blank" href="http://www.ncbi.nlm.nih.gov/entrez/query.fcgi?db=PubMed&cmd=Search&doptcmdl=Citation&defaultField=Title+Word&term=Water+waves+excited+by+near-impulsive+wind+forcing.">Water waves excited by near-impulsive wind forcing.</a> J. Fluid Mech. , (2017).</li></ol>

Os autores não têm nada a divulgar.

O presente protocolo experimental destina-se a caracterização quantitativa de um campo de onda sob vento instável forçando que evolui no tempo e no espaço. Desde que o vento-ondas são essencialmente aleatórios e tridimensional e assim variam rapidamente no tempo e no espaço, registros de realizações individuais de um campo de vento-onda crescente sob dependente do tempo vento forçando só podem fornecer estimativas qualitativas dos governantes parâmetros de onda. Para atingir o objetivo do presente protocolo ...

Desde os tempos antigos, foi bem conhecido que as ondas em superfícies de água estão animadas pelo vento. O atual entendimento dos mecanismos físicos que governam este processo está longe de ser satisfatória. Inúmeras teorias para tentar descrever a geração da onda de vento foram propostas sobre os anos1,2,3,4, no entanto, sua validação experimental confiável ainda não está disponível. Medições de vento-ondas aleatórias no oceano são extremamente desafiadoras devido ao vento imprevisível que pode variar rapidamente em direção, bem como na magnitude. Experiências laboratoriais têm a vantagem de condições controláveis que permitem medições prolongadas e repetíveis.
Sob o vento constante forçando no ambiente de laboratório, vento-ondas evoluem no espaço. Primeiras experiências de laboratório em ondas sob constante forçando realizada há décadas foram limitadas a elevação instantânea da superfície medições5,6,7,8. Estudos mais recentes também empregou várias técnicas ópticas para medir o ângulo de inclinação de superfície de água instantâneos, tais como LSG9,10. Essas medições podem recebendo algum limitado de informações qualitativas sobre a estrutura tridimensional dos campos de vento-onda. Quando vento forçar é instável, como em experimentos de campo, complexidade adicional é introduzida para o problema da excitação de água waves pelo vento, uma vez que os parâmetros estatísticos do campo de onda resultante variam não apenas no espaço, mas no tempo também. As tentativas feitas até agora para descrever padrões de onda evolução qualitativa e quantitativamente sob dependente do tempo forçando foram apenas parcialmente bem sucedida11,12,13,14 , 15 , 16. crescimento das ondas devido a ação do vento e a contribuição relativa de diferentes mecanismos físicos plausíveis que podem levar à excitação permanece desconhecidas.
Nossa instalação experimental foi projetada com o objetivo de permitir a acumulação de precisas e diversas informações estatísticas sobre a variação das características do campo de vento-onda sob qualquer vento estável ou instável forçando. Dois fatores principais facilitaram a realização desses estudos detalhados. Primeiro, o tamanho modesto dos resultados facilidade na evolução característica relativamente curta escalas no tempo e no espaço. Em segundo lugar, todo o experimento é totalmente controlado por um computador, permitindo assim o desempenho de corridas experimentais sob diferentes condições experimentais automaticamente e praticamente sem intervenção humana. Estas características a montagem experimental são de importância crucial na realização de experiências sobre ondas animadas de resto pelo vento impulsivo.
Crescimento espacial de vento-ondas sob constante forçando tem sido estudado em nossas instalações para uma gama de velocidades de vento17. Os resultados foram comparados com as estimativas de taxa de crescimento baseadas na teoria18 Miles, tal como apresentado pela planta19. A comparação revelou que os resultados experimentais diferem notavelmente as previsões teóricas. Parâmetros adicionais importantes também foram obtidos em17, tais como a gota de pressão média na seção de teste, bem como os valores absolutos e fases das flutuações da pressão de estática característica. A tensão de cisalhamento na interface ar-água é essencial para a caracterização da transferência de momentum e energia entre o vento e as ondas de17,19. Portanto, medidas da camada limite logarítmica e as flutuações turbulentas no fluxo de ar acima da água, ondas foram realizadas em inúmeras buscas e vento velocidades20detalhadas. Os valores da fricção velocidade u* na interface ar-água determinada neste estudo foram usados para obter parâmetros estatísticos adimensionais dos vento-ondas medidos em nossa facilidade21. Estes valores foram comparados com os parâmetros adimensionais correspondentes obtidos em grandes instalações experimentais e experimentos de campo. Foi demonstrado anteriormente21 que com a escala correta, as características importantes do campo de vento-onda obtidas em nossas instalações em pequena escala não diferem significativamente os dados correspondentes acumulada no maior laboratório instalações e medições de mar aberto. Esses parâmetros incluem crescimento espacial do representante da altura e comprimento de onda, a forma do espectro de frequências da elevação da superfície, bem como os valores mais elevados momentos estatísticos.
Os estudos subsequentes realizados em nossas instalações de22,23 mostraram que as ondas de vento são essencialmente aleatórios e tridimensional. Para obter uma visão melhor da estrutura 3D de ondas do vento, foi feita uma tentativa para realizar medições de tempo-dependente quantitativas de elevação da superfície água sobre uma área estendida usando imagem vídeo estéreo22. Devido ao poder de computador insuficiente disponível no presentes e processamento de algoritmos que ainda não são suficientemente eficazes, estas tentativas provaram para ser apenas parcialmente bem sucedida. No entanto, foi demonstrado que o uso combinado de um medidor de onda de capacitância-tipo convencional e a LSG fornece informações valiosas sobre a estrutura espacial das ondas de vento. Aplicação simultânea de ambos os instrumentos permite medições independentes com alta resolução temporal da elevação instantânea da superfície e dos dois componentes da inclinação de superfície instantânea23. Estas medidas permitem a estimativa da tanto a frequência dominante e comprimento de onda dominante de ondas, bem como fornecer insights sobre a estrutura de onda na direção normal ao vento. Um tubo de pitot, que pode ser movido verticalmente por um motor controlado por computador, complementa o conjunto de sensores e é usado para a medição da velocidade do vento.
Todos esses estudos feito claro que aleatoriedade e tridimensionalidade do vento, ondas resultam em significativa variabilidade dos parâmetros medidos mesmo para constante vento forçando e em um único local de medição. Assim, uma prolongada medições com duração proporcional com o tempo característico escalas do campo de onda medido são necessários para acumular informações suficientes para extrair quantidades estatísticas fiáveis. Para obter insights valiosos físico sobre os mecanismos que regem a variação espacial do campo de onda, é imperativo para efectuar medições em vários locais e para tantos valores da taxa de fluxo de vento quanto possível na seção de teste. Para atingir este objetivo, assim, é altamente desejável para aplicar um procedimento experimental automatizado.
Experiências com ondas animadas pelo vento instável forçando introduzir um nível adicional de complexidade. Em tais estudos, é imperativo para relacionar os parâmetros medidos instantâneos para o nível instantâneo da velocidade do vento. Experiências com ondas considere animado de resto forçando um vento quase impulsivo como um exemplo importante. Neste caso, inúmeras medições independentes são necessários do campo de vento-onda evoluindo sob a ação do vento que varia no tempo, seguindo o mesmo padrão prescrito24. Parâmetros estatísticos significativos, expressados como uma função do tempo decorrido desde o início do fluxo de ar, então são calculados em média os dados extraídos do conjunto acumulado de realizações independentes. Esta empresa pode envolver dezenas e centenas de horas de amostragem contínua. A duração total de sessões experimentais necessários para realizar uma tarefa ambiciosa processa toda a abordagem inviável, a menos que a experiência é totalmente automatizada. Tais procedimentos não totalmente informatizado e experimental em instalações de vento-onda foi desenvolvido até recentemente. Que está entre as principais razões para a falta de dados estatísticos fiáveis sobre as ondas de vento sob forçando instável.
Desde que a instalação utilizada para o experimento não é construída a partir de disponível comercialmente, hardware de prateleira, uma breve descrição das principais partes é fornecida aqui.
<img alt="Figure 1" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56480/56480fig1.jpg"> Figura 1. Diagrama esquemático (não escala) vista da facilidade experimental. 1 - ventilador; 2 - influxo resolução câmara; 3 - saída resolução câmara; 4 - caixas de silenciador; 5 - seção teste; com um 6 - praia; 7 - trocador de calor; 8 - favo de mel; 9 - bocal; 10 - wavemaker; 11 - aba; 12 - transporte de instrumento; 13 - calibre onda, impulsionado por um motor de passo; 14 - tubo de Pitot, impulsionado por um motor de passo. <a href="http://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56480/56480fig1large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a>
A instalação experimental consiste em um túnel de vento de circuito fechado montado sobre um tanque de onda (uma visão esquemática é mostrada na Figura 1). A seção de teste é 5 m tempo, 0,4 m de largura e 0,5 m profundo. As paredes laterais e o assoalho são feitas de placas de vidro de espessura de 6 mm e são colocados dentro de um quadro de perfis de alumínio. Uma aleta longa 40 cm fornece uma expansão suave da secção transversal do fluxo de ar do bico até a superfície da água. Praia de material poroso embalagem de absorção de energia de onda situa-se na extremidade do tanque. Um ventilador controlado por computador permite atingir a velocidade de fluxo de ar médio na seção de teste até 15 m/s.
A bitola de 100 mm de comprimento de onda sob medida de capacitância-tipo é feita de tântalo anodizado. fio de 0,3 mm é montado em uma fase vertical impulsionada por um motor de passo controlado por PC projetado para calibração do medidor de onda. Um tubo de Pitot com um diâmetro de 3 mm é usado para medir a pressão dinâmica na parte central do fluxo de ar da seção de teste.
O LSG, medindo a inclinação de superfície 2D de água instantâneos, está instalado em um quadro retirado da seção de teste que pode ser posicionada em qualquer local ao longo do tanque (Figura 2). LSG consiste de quatro partes principais: um díodo laser, uma lente de Fresnel, uma tela difusiva e uma montagem do Detector de sensoriamento de posição (PSD). O diodo do laser gera uma 650 nm (vermelho), 200 mW focusable raio laser com diâmetro de cerca de 0,5 mm. A 26,4 cm de diâmetro da lente de Fresnel com distância focal de 22,86 cm direciona o feixe de laser de entrada para a tela difusiva de 25 x 25 cm2 situado no plano focal volta da lente.
<img alt="Figure 2" class="xfigimg" src="/files/ftp_upload/56480/56480fig2.jpg"> Figura 2. Visão esquemática do calibre de inclinação a Laser (LSG). 1 - laser diodo; 2 - lente de Fresnel; 3 - tela difusiva; 4 - posição Sensor Detector (PSD). <a href="http://cloudflare.jove.com/files/ftp_upload/56480/56480fig2large.jpg" target="_blank">Clique aqui para ver uma versão maior desta figura.</a>
Este protocolo descreve o procedimento que permite fazer experiências em que diversos parâmetros que caracterizam as ondas instáveis são medidos simultaneamente sob dependente do tempo vento forçando. O procedimento pode ser ajustado para qualquer dependência desejada da velocidade do vento na hora que pode ser alcançada, tendo em conta as limitações técnicas da instalação experimental. O presente protocolo descreve especificamente os experimentos em que em cada realização, vento começa quase impulsivamente inicialmente calmas águas. O vento constante, forçando então dura por tempo suficiente para que o campo de vento-onda em toda a seção de teste alcança quase constante estado. O vento está fechado eventualmente para baixo, novamente, quase impulsivamente. Em todas as fases, registam-se vários parâmetros de onda. O procedimento que permite o cálculo dos numerosos quantidades estatisticamente representativas ensemble-média, caracterizando o campo local instantânea do vento-onda é romance e foi desenvolvido no decorrer de experiências recentes realizadas em nossas instalações 22 , 23 , 24.

<table><tbody><tr><td>PSD</td><td>THORLABS</td><td>PDP90A</td><td></td></tr><tr><td>Laser Diode</td><td></td><td></td><td>any laser pointer &amp;le; 200 mW</td></tr><tr><td>Aspheric Fresnel Lens</td><td>EDMUND OPTICS</td><td>#46-390</td><td>Diameter 10.4&#039;&#039;, Focal length 9&#039;&#039;</td></tr><tr><td>Wave-gauge</td><td></td><td></td><td>custom made</td></tr><tr><td>Pressure Transducer</td><td>MAMAC SYSTEMS</td><td>PR-274-R2-VDC</td><td></td></tr><tr><td>Signal Conditioner</td><td></td><td></td><td>custom made</td></tr><tr><td>Diffusive screen</td><td>EDMUND OPTICS</td><td>#02-147</td><td></td></tr><tr><td>Water tank</td><td></td><td></td><td>custome made</td></tr><tr><td>A/D card PCI-6221</td><td>National Instruments</td><td>779066-01</td><td></td></tr><tr><td>Pitot tube</td><td>KIMO Instruments</td><td>12971</td><td></td></tr><tr><td>15&amp;deg; Nom. VIS-NIR Coated, Wedge Prism</td><td>EDMUND OPTICS</td><td>#47-624</td><td></td></tr><tr><td>10&amp;deg; Nom. VIS 0&amp;deg; Coated, Wedge Prism</td><td>EDMUND OPTICS</td><td>#49-444</td><td></td></tr><tr><td>2.5&amp;deg; Nom. Fused Silica Wedge Prism Uncoated</td><td>EDMUND OPTICS</td><td>#84-863</td><td></td></tr><tr><td>4&amp;deg; Nom. Uncoated, Wedge Prism</td><td>EDMUND OPTICS</td><td>#43-650</td><td></td></tr><tr><td>5.0&amp;deg; Nom. Fused Silica Wedge Prism Uncoated</td><td>EDMUND OPTICS</td><td>#84-865</td><td></td></tr><tr><td>LabView Full Development System</td><td>National Instruments</td><td>776670-35</td><td></td></tr></tbody></table>

measurements of waves in a wind-wave tank under steady and time-varying wind forcing

Este manuscrito descreve um procedimento experimental que permite a obtenção de diversas informações quantitativas sobre a evolução temporal e espacial das ondas de água animadas pelo tempo-dependente e constante vento forçando. Medidor de onda de capacitância-tipo e calibre de inclinação de Laser (LSG) são usados para medir a elevação da superfície água instantâneos e dois componentes da superfície inclinação instantânea em vários locais ao longo da secção de teste de uma instalação de vento-onda. O ventilador controlado por computador fornece o fluxo de ar sobre a água no tanque cuja taxa pode variar no tempo. Nas experiências presentes, a velocidade do vento na seção teste inicialmente aumenta rapidamente de resto ao valor ajustado. Então é mantida constante durante o período prescrito; Finalmente, o fluxo de ar é desligado. No início de cada execução experimental, a superfície da água é calma e sem vento. Operação do ventilador é iniciada simultaneamente com a aquisição dos dados fornecidos pelos sensores de todos por um computador; aquisição de dados continua até que as ondas no tanque totalmente decaem. Várias execuções independentes realizadas sob condições idênticas de forçar permitem determinar estatisticamente confiáveis parâmetros característicos ensemble-média que descrevem quantitativamente a variação do vento-waves em tempo para a fase inicial de desenvolvimento como um função de busca. O procedimento também permite caracterizar a evolução espacial do campo de onda sob vento constante forçando, bem como a deterioração das ondas no tempo, uma vez que o vento está desligado, como uma função de busca.

Os resultados representativos ensemble-em média, são plotados na Figura 6, Figura 7e Figura 8. A variação dos valores RMS da elevação da superfície instantânea <η2>1/2 que caracteriza a amplitude das ondas vento aleatório como apresentado na Figura 6 , em função do tempo decorrido desde a iniciação do sop...

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Measurements of Waves in a Wind-wave Tank Under Steady and Time-varying Wind Forcing

Este manuscrito descreve um procedimento totalmente controlada por computador que permite a obtenção de parâmetros estatísticos fiáveis de experimentos de ondas de água animados forçando vento constante e instável em uma instalação em pequena escala.

Medições das ondas num tanque de ondas vento sob vento constante e variáveis no tempo forçando

This manuscript describes an experimental procedure that allows obtaining diverse quantitative information on temporal and spatial evolution of water ...

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Exploring the Effects of Atmospheric Forcings on Evaporation: Experimental Integration of the Atmospheric Boundary Layer and Shallow Subsurface

Evaporation is directly influenced by the interactions between the atmosphere, land surface and soil subsurface. This work aims to experimentally study evaporation under various surface boundary conditions to improve our current understanding and characterization of this multiphase phenomenon as well as to validate numerical heat and mass transfer theories that couple Navier-Stokes flow in the atmosphere and Darcian flow in the porous media. Experimental data were collected using a unique soil tank apparatus interfaced with a small climate controlled wind tunnel. The experimental apparatus was instrumented with a suite of state of the art sensor technologies for the continuous and autonomous collection of soil moisture, soil thermal properties, soil and air temperature, relative humidity, and wind speed. This experimental apparatus can be used to generate data under well controlled boundary conditions, allowing for better control and gathering of accurate data at scales of interest not feasible in the field. Induced airflow at several distinct wind speeds over the soil surface resulted in unique behavior of heat and mass transfer during the different evaporative stages.

A protocol for the design and construction of a soil tank interfaced to a small climate controlled wind tunnel to study the effects of atmospheric forcings on evaporation is presented. Both the soil tank and wind tunnel are instrumented with sensor technologies for the continuous in situ measurement of environmental conditions.

Explorando os efeitos de forçantes atmosféricas sobre evaporação: Integração Experimental da Camada Limite Atmosférica e Raso Subsurface

Evaporation is directly influenced by the interactions between the atmosphere, land surface and soil subsurface. This work aims to experimentally study ...

Ambiente

Visually Based Characterization of the Incipient Particle Motion in Regular Substrates: From Laminar to Turbulent Conditions

Two different experimental methods for determining the threshold of particle motion as a function of geometrical properties of the bed from laminar to turbulent flow conditions are presented. For that purpose, the incipient motion of a single bead is studied on regular substrates that consist of a monolayer of fixed spheres of uniform size that are regularly arranged in triangular and quadratic symmetries. The threshold is characterized by the critical Shields number. The criterion for the onset of motion is defined as the displacement from the original equilibrium position to the neighboring one. The displacement and the mode of motion are identified with an imaging system. The laminar flow is induced using a rotational rheometer with a parallel disk configuration. The shear Reynolds number remains below 1. The turbulent flow is induced in a low-speed wind tunnel with open jet test section. The air velocity is regulated with a frequency converter on the blower fan. The velocity profile is measured with a hot wire probe connected to a hot film anemometer. The shear Reynolds number ranges between 40 and 150. The logarithmic velocity law and the modified wall law presented by Rotta are used to infer the shear velocity from the experimental data. The latter is of special interest when the mobile bead is partially exposed to the turbulent flow in the so-called hydraulically transitional flow regime. The shear stress is estimated at onset of motion. Some illustrative results showing the strong impact of the angle of repose, and the exposure of the bead to shear flow are represented in both regimes.

Two different methods for characterizing the incipient particle motion of a single bead as a function of the sediment bed geometry from laminar to turbulent flow are presented.

Visualmente, com base em caracterização do movimento de partículas incipiente em substratos Regular: de Laminar para turbulentas condições

Two different experimental methods for determining the threshold of particle motion as a function of geometrical properties of the bed from laminar to ...

Engenharia

Simultaneous Measurement of Turbulence and Particle Kinematics Using Flow Imaging Techniques

Numerous problems in scientific and engineering fields involve understanding the kinematics of particles in turbulent flows, such as contaminants, marine micro-organisms, and/or sediments in the ocean, or fluidized bed reactors and combustion processes in engineered systems. In order to study the effect of turbulence on the kinematics of particles in such flows, simultaneous measurements of both the flow and particle kinematics are required. Non-intrusive, optical flow measurement techniques for measuring turbulence, or for tracking particles, exist but measuring both simultaneously can be challenging due to interference between the techniques. The method presented herein provides a low cost and relatively simple method to make simultaneous measurements of the flow and particle kinematics. A cross section of the flow is measured using a particle image velocimetry (PIV) technique, which provides two components of velocity in the measurement plane. This technique utilizes a pulsed-laser for illumination of the seeded flow field that is imaged by a digital camera. The particle kinematics are simultaneously imaged using a light emitting diode (LED) line light that illuminates a planar cross section of the flow that overlaps with the PIV field-of-view (FOV). The line light is of low enough power that it does not affect the PIV measurements, but powerful enough to illuminate the larger particles of interest imaged using the high-speed camera. High-speed images that contain the laser pulses from the PIV technique are easily filtered by examining the summed intensity level of each high-speed image. By making the frame rate of the high-speed camera incommensurate with that of the PIV camera frame rate, the number of contaminated frames in the high-speed time series can be minimized. The technique is suitable for mean flows that are predominantly two-dimensional, contain particles that are at least 5 times the mean diameter of the PIV seeding tracers, and are low in concentration.

The technique described herein offers a low cost and relatively simple method to simultaneously measure particle kinematics and turbulence in flows with low particle concentrations. The turbulence is measured using particle image velocimetry (PIV), and particle kinematics are calculated from images obtained with a high-speed camera in an overlapping field-of-view.

Medição simultânea de turbulência e cinemática das partículas usando o fluxo de imagens técnicas

Numerous problems in scientific and engineering fields involve understanding the kinematics of particles in turbulent flows, such as contaminants, marine ...

Power Input Measurements in Stirred Bioreactors at Laboratory Scale

The power input in stirred bioreactors is an important scaling-up parameter and can be measured through the torque that acts on the impeller shaft during rotation. However, the experimental determination of the power input in small-scale vessels is still challenging due to relatively high friction losses inside typically used bushings, bearings and/or shaft seals and the accuracy of commercially available torque meters. Thus, only limited data for small-scale bioreactors, in particular single-use systems, is available in the literature, making comparisons among different single-use systems and their conventional counterparts difficult.
This manuscript provides a protocol on how to measure power inputs in benchtop scale bioreactors over a wide range of turbulence conditions, which can be described by the dimensionless Reynolds number (Re). The aforementioned friction losses are effectively reduced by the use of an air bearing. The procedure on how to set up, conduct and evaluate a torque-based power input measurement, with special focus on cell culture typical agitation conditions with low to moderate turbulence (100 &#60; Re &#60; 2&#183;104), is described in detail. The power input of several multi-use and single-use bioreactors is provided by the dimensionless power number (also called Newton number, P0), which is determined to be in the range of P0 &#8776; 0.3 and P0 &#8776; 4.5 for the maximum Reynolds numbers in the different bioreactors.

The power input in stirred bioreactors can be measured through the torque that acts on the impeller shaft during rotation. This manuscript describes how an air bearing can be used to effectively reduce friction losses observed in mechanical seals and improve the accuracy of power input measurements in small-scale vessels.

Entrada de poder de medições em biorreatores mexidas em escala de laboratório

The power input in stirred bioreactors is an important scaling-up parameter and can be measured through the torque that acts on the impeller shaft during ...

Bioengenharia

Fabricação de um material fantasma estável e biologicamente relevante

A Stable Phantom Material for Optical and Acoustic Imaging

Establishing tissue-mimicking biophotonic phantom materials that provide long-term stability are imperative to enable the comparison of biomedical imaging devices across vendors and institutions, support the development of internationally recognized standards, and assist the clinical translation of novel technologies. Here, a manufacturing process is presented that results in a stable, low-cost, tissue-mimicking copolymer-in-oil material for use in photoacoustic, optical, and ultrasound standardization efforts.
The base material consists of mineral oil and a copolymer with defined Chemical Abstract Service (CAS) numbers. The protocol presented here yields a representative material with a speed of sound c(f) = 1,481 &#177; 0.4 m&#183;s-1 at 5 MHz (corresponds to the speed of sound of water at 20 &#176;C), acoustic attenuation &#945;(f) = 6.1 &#177; 0.06 dB&#183;cm-1 at 5 MHz, optical absorption &#181;a(&#955;) = 0.05 &#177; 0.005 mm-1 at 800 nm, and optical scattering &#181;s&#39;(&#955;) = 1 &#177; 0.1 mm-1 at 800 nm. The material allows independent tuning of the acoustic and optical properties by respectively varying the polymer concentration or light scattering (titanium dioxide) and absorbing agents (oil-soluble dye). The fabrication of different phantom designs is displayed and the homogeneity of the resulting test objects is confirmed using photoacoustic imaging.
Due to its facile, repeatable fabrication process and durability, as well as its biologically relevant properties, the material recipe has high promise in multimodal acoustic-optical standardization initiatives.

Autor em destaque: um material fantasma estável para imagens ópticas e acústicas  

This protocol describes the fabrication of a stable, biologically relevant phantom material for optical and acoustic biomedical imaging applications, featuring independently tunable acoustic and optical properties.

Um material fantasma estável para imagens ópticas e acústicas

Establishing tissue-mimicking biophotonic phantom materials that provide long-term stability are imperative to enable the comparison of biomedical imaging ...

Medicina

Stability of Floating Vessels

Source: Alexander S Rattner and Kevin Rao Li Department of Mechanical and Nuclear Engineering, The Pennsylvania State University, University Park, PA
 The objective of this experiment is to demonstrate the phenomenon of stability of floating vessels - the ability to self-right when rolled over to the side by some external force. Careful design of hull shapes and internal mass distribution enables seagoing vessels to be stable with low drafts (submerged depth of hull), improving vessel maneuverability and reducing drag. 
In this experiment, a model boat will first be modified to enable adjustment of its center of mass (representing different cargo loadings) and automated tracking of its roll angle. The boat will be placed in a container of water, and tipped to different angles with varying heights of its center of mass. Once released, the capsizing (tipping over) or oscillating motion of the boat will be tracked with a digital camera and video analysis software. Results for the maximum stable roll angle and frequency of oscillation will be compared with theoretical values. Stability calculations will be performed using geometric and structural properties of the boat determined in a computer aided design environment.

The Buoyant Force and Stability of Floating Vessels

Estabilidade de Embarcações Flutuantes

Source: Alexander S Rattner and Kevin Rao Li Department of Mechanical and Nuclear Engineering, The Pennsylvania State University, University Park, PA
 The ...

JoVE Science Education

Engenharia Mecânica

Turbulence Sphere Method: Evaluating Wind Tunnel Flow Quality

Source: Jose Roberto Moreto and Xiaofeng Liu, Department of Aerospace Engineering, San Diego State University, San Diego, CA
Wind tunnel tests are useful in the design of vehicles and structures that are subjected to airflow during their use. Wind tunnel data are generated by applying a controlled air flow to a model of the object being studied. The test model usually has a similar geometry but is a smaller scale compared to the full-sized object. To ensure accurate and useful data is collected during low speed wind tunnel tests, there must be a dynamic similarity of the Reynolds number between the tunnel flow field over the testing model and the actual flow field over the full-sized object.
In this demonstration, wind tunnel flow over a smooth sphere with well-defined flow characteristics will be analyzed. Because the sphere has well-defined flow characteristics, the turbulence factor for the wind tunnel, which correlates the effective Reynolds number to the test Reynolds number, can be determined, as well as the free-stream turbulence intensity of the wind tunnel.

Turbulence Measurements at Varying Air Speeds

Método da esfera de turbulência: avaliando a qualidade do fluxo do túnel de vento

Source: Jose Roberto Moreto and Xiaofeng Liu, Department of Aerospace Engineering, San Diego State University, San Diego, CA
Wind tunnel tests are useful ...

Engenharia Aeronáutica

Measuring Turbulent Flows

Source: Ricardo Mejia-Alvarez and Hussam Hikmat Jabbar, Department of Mechanical Engineering, Michigan State University, East Lansing, MI
Turbulent flows exhibit very high frequency fluctuations that require instruments with high time-resolution for their appropriate characterization. Hot-wire anemometers have a short enough time-response to fulfill this requirement. The purpose of this experiment is to demonstrate the use of hot-wire anemometry to characterize a turbulent jet.
In this experiment, a previously calibrated hot-wire probe will be used to obtain velocity measurements at different positions within the jet. Finally, we will demonstrate a basic statistical analysis of the data to characterize the turbulent field.

Measuring Turbulent Flows Using Hot-Wire Anemometers

Medindo fluxos turbulentos

Source: Ricardo Mejia-Alvarez and Hussam Hikmat Jabbar, Department of Mechanical Engineering, Michigan State University, East Lansing, MI
Turbulent flows ...

Medições das ondas num tanque de ondas vento sob vento constante e variáveis no tempo forçando

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Explorando os efeitos de forçantes atmosféricas sobre evaporação: Integração Experimental da Camada Limite Atmosférica e Raso Subsurface

Visualmente, com base em caracterização do movimento de partículas incipiente em substratos Regular: de Laminar para turbulentas condições

Medição simultânea de turbulência e cinemática das partículas usando o fluxo de imagens técnicas

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Um material fantasma estável para imagens ópticas e acústicas

Um material fantasma estável para imagens ópticas e acústicas

Um material fantasma estável para imagens ópticas e acústicas

Estabilidade de Embarcações Flutuantes

Método da esfera de turbulência: avaliando a qualidade do fluxo do túnel de vento

Medindo fluxos turbulentos